彎管機(jī)在彎管時呈現(xiàn)差錯，那么怎么消除彎管機(jī)的工作差錯？從差壓變送器引起的差錯導(dǎo)出公式可知，首要原因是因為差壓計算時高差的存在，即H≠0引起的。為消除H的存在，即要求彎管傳感器兩個取壓點(diǎn)在同一個水平面內(nèi)。就是說，原則上或許選用水平布置計劃，可是，確實(shí)不能選用水平計劃時，應(yīng)該縮短差壓管線的長度和采納在線實(shí)時補(bǔ)償計劃等辦法，在對熱膨脹引起的曲率半徑比值公式進(jìn)行討論可知：在L1=L2時，R′和R的違背長度最小，即要求盡量使彎管兩側(cè)的直管長度持平。此外，為削減管線伸長在彎管流量計處應(yīng)力的會集，可以采納伸長量分流的辦法，即在彎管流量計兩側(cè)滿意彎管流量計裝置要求的長度以外別離設(shè)置膨脹節(jié)或考慮π型裝置方式，流經(jīng)彎管的流體因為受到管壁施加的向心力效果而發(fā)作向心加速運(yùn)動，形成全體的空間旋轉(zhuǎn)活動。（流態(tài)表述）活動向心加速運(yùn)動的強(qiáng)烈程度由流體的向心加速度表征，并且可以通過丈量彎管內(nèi)、外側(cè)的流體差壓信號來斷定。在確知彎管彎徑比（曲折程度）和流體介質(zhì)密度的條件下，測得內(nèi)、外徑的差壓時即可以通過公式計算流量。
彎管流量計選用90°規(guī)范彎管傳感器作為流量傳感器，并通過在傳感器內(nèi)、外側(cè)45°點(diǎn)測取差壓信號進(jìn)行流量丈量，流體流速一般由下式斷定
V=α[（R/D）×ΔP/ρ1）][1/2]
式中，V為均勻流速；α為流速系數(shù)；R/D為彎管彎徑比；ρ1為管內(nèi)流體密度；ΔP為引起流體向心運(yùn)動的差壓信號。
差壓信號ΔP為：
ΔP=ΔP1-ΔP2
ΔP1=P1-P10，ΔP2=P2-P20，
式中，ΔP1為彎管傳感器45°點(diǎn)外彎側(cè)A點(diǎn)流體的壓力增量；ΔP2為彎管傳感器45°點(diǎn)內(nèi)彎側(cè)B點(diǎn)流體的壓力增量；P1為流體以流速V活動時A點(diǎn)的壓力；P10為流體靜止時A點(diǎn)的靜壓力；P2為流體以流速V活動時B點(diǎn)的壓力；P20為流體靜止時B點(diǎn)的靜壓力。
在流體靜止時A、B兩點(diǎn)的靜壓力差（P10-P20）由兩點(diǎn)的高度差H及流體的密度斷定。即有：ΔP=P1-P2-ρ1gH
在實(shí)踐使用中，彎管流量計常常用于熱水管道等其他與設(shè)計條件相比存在溫差的環(huán)境。因為環(huán)境改變，因此丈量起來就會有差錯的存在。
下面首要剖析一下彎管機(jī)存在誤差的原因。
（1）差壓變送器引起的差錯
在彎管流量計的計算公式中，P為彎管內(nèi)外壁上取點(diǎn)的差壓信號?，F(xiàn)在丈量差壓信號ΔP一般選用各種差壓變送器，典型的丈量體系如圖2所示。壓力P1由A點(diǎn)取出，壓力P2由B點(diǎn)取出，并別離通過導(dǎo)壓管L1和L2接至差壓變送器G的A′和B′端，A與A′、B與B′的高度差別離為H和H′，差壓變送器直接丈量的差壓信號ΔP′為：
ΔP'=P'1-P'2=（P'1+H1ρ0g）-（P2+H2ρ0g）
ΔP'=-ΔP+（ρ0-ρ1）gH
式中，ρ0為導(dǎo)壓管中水的密度，它在常壓下為溫度的函數(shù)。在常溫條件下，主管道內(nèi)水溫文導(dǎo)壓管內(nèi)的水溫相同，即有相同的密度，即
ρ0=ρ1
在當(dāng)主管道內(nèi)水溫高出環(huán)境溫度時，因為熱傳導(dǎo)的存在，進(jìn)而使主管道內(nèi)水和導(dǎo)壓管內(nèi)的水密度不同。
實(shí)驗證明，導(dǎo)壓管中的水以熱輻射為首要傳導(dǎo)方式，導(dǎo)壓管內(nèi)水的溫度隨導(dǎo)壓管長度的延長而迅速衰減。當(dāng)導(dǎo)管長度到達(dá)一定長度L0后，導(dǎo)管內(nèi)水溫文環(huán)境溫度相同，即密度在L0以后不在改變，在L0范圍之內(nèi)，ρ0為溫度的函數(shù)，也是長度的函數(shù)。
上式表明，由差壓變送器直接丈量的差壓信號除含有引起熱水的向心加速運(yùn)動發(fā)作的差壓信號ΔP外，還含有兩取壓點(diǎn)的高度差H和主管道內(nèi)熱水密度和導(dǎo)壓管內(nèi)水密度的不同而發(fā)作的差壓差錯信號項。
（2）熱膨脹引起的曲率差錯
因為彎管本身是一個柔性元件，供熱管道的熱伸長必將向彎管處會集，這樣彎管就會發(fā)作曲折變形，進(jìn)而造成彎管的曲率半徑和設(shè)計時的曲率半徑不同。
進(jìn)一步了解發(fā)作的差錯情況，咱們依據(jù)實(shí)踐管網(wǎng)體系（如圖3所示），作如下假定加以計算：（1）忽略彎管抗力，即彎管內(nèi)力抗拒曲折變形而使L1和L2段削減的伸長量為0；（2）假定彎管發(fā)作形變后仍為圓弧形，與兩側(cè)管線依然相切；（3）L1和L2段管線作為桿件處理，一切變形均為小變形范圍。設(shè)L1和L2形變量別離為ΔL1和ΔL2。依據(jù)假定的條件可知，L1和L2可以看作別離以A、B為固定點(diǎn)的懸臂梁，因溫度改變而發(fā)作的撓度為YC和YD；可得ΔL1=ηL1Δt；ΔL2=η2L2Δt；
式中η為管道材質(zhì)的線膨脹系數(shù)
由管線的連續(xù)性近似有：
YC=ΔL2；YD=ΔL1
由幾許關(guān)系，使用材料力學(xué)常識可得C、D點(diǎn)的轉(zhuǎn)角別離為：
θC=PDL12/2EI；θD=PCL22/2EI
C、D點(diǎn)的撓度別離為：
YC=PDL13/3E1；YD=PCL23/3EI
